西门子KTP400面板
西门子KTP400面板
此这种高频变压器既是变压器，又是储能电感，它的设计方法与其他变换器不同。在它的铁氧体磁芯中，一般要加进气隙，可降低计算值2.12mH的气隙试验数据有三组：一是当原边绕组匝数为74匝、双侧加气隙0.18mm时，其原边绕组里特别要说明，由于研制现代高频开关稳压电源是一项难度很大的复杂技术，特别是高频变压器的工作状态与变化难以用公式预先准确表达和定位，容易发生变压器磁通不复位，甚至出现饱和，导致主功率管爆炸的严重事故。因此试验过程应特别小心谨慎，尽量避免不可逆的损坏。电网输入的交流电压值，用专门调压器设备来供电，每次开机通电时都把调压器先减小到零，慢慢地增大电网电压。同电感量为2.60mH；二是当原边绕组匝数为65匝、双侧加气隙0.18mm时，原边绕组电感量为1.96mH；三是当原边绕组匝数为52圈、单侧加气隙0.18mm时，原边绕组电感量为2.73mH。*接近理论值的原边绕组匝数为65匝。但上述原边绕组电感值的测量条件，是在测量仪器*高频率只有1kHz时的数据，这与实际工作频率为100kHz时的原边绕组电感量又有差别（测量仪器是用天津无线电六厂的高档LCR数字电桥2810）。
（3）实测原边绕组电压波形（漏极高压脉冲）。下面观测在原边绕组匝数为74和52两种条件下、双侧加气隙0.18mm的实测波形剩余磁场，提高磁芯的直流磁场强度，使其能够承受较大的励磁安匝数，防止磁芯出现饱和，并且能通过调节气隙来得到所需的电
再看0.33mm漆包线的EI-28骨架绕制结，上述两个计算式得到的匝数相差较大。实验证明，原边绕组匝数过多，电感量过大，要得到同样电感量2.12mH，必须增大气隙，使漏感增加，这会使主功率开关管的关断电压尖峰增大，电源损耗增加，效率则下降。说明理论值只能作为基本参考，**的绕组数据需要通过反复实验来确定，特别要注意满载60min后，磁芯
等制作40W单端反激式开关稳压电源所得到的3组试验数据与结果（注意：测量电感量和Q值的仪器频率*高仅为1kHz）。果是否合理，EI-28骨架的绕线窗口尺寸为：宽度10.6mm，高度0.5mm。当用外径为0.3用国产EI-28磁芯和TOP202制作的25W小功率开关电源变换器，在电网输入交流电压大幅度变化（即从*低值AC 20V到*高值AC 260V）时，观测该高频开关稳压电源漏极高压开关脉冲，发现在电网电压升到AC 48V时，该开关稳压电源就能使输出端稳压，电网电压一直升高到AC 260V（调压器已顺时针调节到头），电源仍然稳压输出，并且此变化范围内输出稳压精度达到千分之几。这是不用TOPSwitch制作的小功率开关电源所无法达到的高性能。现以调压器指示的7个典型电网输入交流电压值（AC 40V、60V、80V、120V、160V、200V、240V，同时用数字万用表**测量的电网端对应值为AC 48V、68V、90V、131V、173V、216V、256V）来观测它们所对应的漏极高压脉冲波形。
从图1-12可看出，TOP202漏极的高压开关脉冲导通时间是随电网电压的变化而变化的：在输出开始稳压时UO=+15V，对应于*低输入电网电压AC 40V的导通时间为*宽的6.3μs，实测的开关周期约为9.6μs，此时的TOP202漏极截止时间为3.3μs（*小值），截止时对应脉冲高压为峰-峰值为172V；当电网电压升高后，导通时间缩短（截止时间则变长），TOP202关断电压也升3mm的漆包线时，每一层能够绕下的紧密排列漆包线根数为10.6/0.33≈32.1，即*多挤下32根漆包线，因此原边绕组在骨架*里层可绕30～31匝，用两层即能绕完60匝，选择0.33mm漆包线较为合理；当原边绕组为55匝时，第二层则只有55-31=24匝，多出31-24=7匝空隙；若用外径为0.36mm的漆包线，则每层可绕紧密排列漆包线根数为10.6/0.36≈29.6，即每层*多挤
6圈，其所占宽度为0.38mm×3×6=6.84mm，剩余绕线宽度为（10.6-6.84）mm=3.76mm，反馈绕组采用两根外径为0.38mm的漆包线并绕5圈，所占宽度为0.38mm×2×5=3.8mm，正巧基本绕满一层骨架。如果原边绕组分两段绕制，把副边绕组和反馈绕组包在中间，则绕完原边绕组前半部分，并用一层绕完副边和反馈绕组后，再多加几层薄膜胶带绝缘，*后绕制原边绕组后半部分。6.变压器加气隙后的高压开关电压脉冲实测波形
电流密度为4A/mm2时的载流量达到0.2463A，其功率容量足够大了。当采用EI-28、磁芯单侧加气隙0.14mm时，在TOP202漏极测量的轻载和重载条件下的高压开关脉冲电压波形，可见轻载时，电源变换器工作为非连续状态，重载时电源变换器工作则变为连续状态，TOPSwitch漏极电压实侧波形率越高，高频电流在导线中的穿透深度越小，则电阻越大。所以在100kHz开关频率下，为了保证高频电流完全穿透导线，尽量减小交流电阻，导线的铜截面直径不能大于0.33mm；再考虑外部绝缘层厚度，在测量漆包线时还需留有余地（再增加0.22～0.05mm）。
对于20～30W的小功率开关电源变压器，原边绕组的电流很小，选用的漆包线外部直径可减小到0.33mm，它的铜芯标称直径为0.28mm。也可选用铜芯直径为0.38mm（穿透半径仅0.19mm）、测量绝缘外径为0.44mm的常用高强度聚酯漆包线，这要根据选用的变压器磁芯规格、骨架尺寸来确定。
在100kHz开关频率下，铜芯导线的穿透深度是0.20～0.22mm，圆形铜芯导线则是两倍的穿透深度0.40～0.44mm，再增加聚酯绝缘外层厚度0.06mm，则漆包线测量绝缘外径*大不能超过0.46～0.51mm。
采用EI-28磁芯的骨架绕线宽度，与采用PQ26/25磁芯的骨架宽度不相同。另外，根据不同功率和设计的绕组匝数，为了让紧密绕制的漆包线尽量均匀分布在每一层的大部分空间，并尽可能减小铜阻，因此选用的漆包线直径也不相同。对于15～25W的小功率开关电源，采用0.28mm铜芯直径的漆包线，它在
层绕线宽度仍然有富余，为减小铜阻，可增大铜截面积，采用测量外径为0.38mm（铜径为0.33mm）的漆包线，这是经过反复计算得出的。当然对于一个确定的变压器骨架，原边绕组尽可能避免*后几圈多占一层，需要适当调节漆包线的直径，尽量减少层数，实现均匀分布，这也是一种绕制技巧。
高频电流的集肤效应，意味着导线的有效截面积减小，PWM脉宽调制型开关稳压电源工作频率越高，交变电流的实际电阻也越大。开关电源工作频率已从十几年骨架进线接点的漆包线可在“2”引脚上紧绕2～3圈，先不必焊牢，并应剪留2～3cm长度作余量。如果原边绕组全部在*里层，则原边引脚在“3”引脚紧绕几圈输出（多留几厘米长度漆包线便于*后焊在印制电路板上），作为电路的②端输出接TOP202-D漏极；如果原边绕组分两段绕制，前半段在*里层，后半段在*外层，副边绕组和反馈绕组都包在中间，则*外层的进线端接“4”引脚，绕完后的出线端接“5”引脚，它对应电路图中的标记②端。绕制好了变压器后，再把“3”与“4”两引脚在外部焊接短路。
左上方10引脚接电路中的直流地④端，它是副边绕组漆包线的接入端，即起始焊点，绕完后的引脚9（即副边电路输出端③）在电路板上接整流二极管VD2正极端；8引脚是空引脚，位于中间，便于远离与副边反馈绕组接点。骨架7引脚是反馈绕组的入线端，它接原边的高压地线，并与TOP202-S源极短接；反馈绕组的出线接骨架6引脚，它在电路图中是⑤端引出线，接整流二极管VD3的正极，并经负极再去TOP202-C控制脚。
采用铁氧体磁芯的PWM脉宽调制高频开关稳压电源，对主功率变压器有如
